Celula Blackmer

Celula Blackmer ( în engleză  Blackmer [gain] cell ) este un circuit al unui amplificator electronic controlat de tensiune (UNU, modulator de amplitudine ) cu o caracteristică de control exponențial , propus și adus în producție în serie de David Blackmer în 1970-1973 [1] ] . Miezul cu patru tranzistori al circuitului este format din două oglinzi de curent spate în spate pe tranzistoare bipolare complementare . Tranzistorul de intrare al fiecăreia dintre oglinzi este logaritmul curentului de intrare , iar tranzistorul de ieșire este antilogaritmul sumei logaritmului curentului de intrare și a tensiunii de modulare . Amplificatoarele logaritmice , folosind dependența exponențială fundamentală a curentului prin joncțiunea pn de tensiunea pe ea, erau cunoscute cu mult înainte de lucrările lui Blackmer, dar aceștia funcționau numai cu tensiuni de o polaritate și curenți de o singură direcție [2] . Noutatea invenției lui Blackmer a fost procesarea separată, push-pull , a semi-undelor pozitive și negative ale unui semnal alternativ folosind două circuite complementare, ceea ce a făcut posibilă pentru prima dată luarea de logaritmi de tensiuni și curenți alternativi [3] .

Celula Blackmer este din punct de vedere istoric primul [1] circuit UNU de precizie potrivit pentru înregistrarea și redarea sunetului de înaltă calitate. Deja în anii 1970, intervalul dinamic de reglare a produselor în serie era de 110 dB sau mai mult, cu o distorsiune neliniară scăzută, nu mai mult de 0,01% ; o relație liniară între tensiunea de control și logaritmul factorului de amplificare operate pe întregul domeniu de control. Principalele aplicații ale lui Blackmer au fost consolele de mixare cu telecomandă , compresoare audio de studio , amplificatoare de microfon și compresoare de reducere a zgomotului dbx . În anii 2010, aceasta este una dintre cele două scheme de acest tip încă utilizate pe scară largă în echipamentele de studio și concerte [4] [comm. 1] .

Cum funcționează

Miezul cu patru tranzistori al celei mai simple celule Blackmer (încercuit în diagramă de o linie punctată) este două oglinzi de curent spate în spate . Oglinda inferioară, pe tranzistoarele npn T1 și T2, este controlată de curentul de intrare I1 de intrare, iar cea superioară, pe tranzistoarele pnp T3 și T4, este controlată de curentul de ieșire I1. Tensiunea modulată este aplicată la intrarea Vx, tensiunea de control (modulatoare) este aplicată la intrarea Vy. Amplificatoarele operaționale A1, A2 suportă potențialul zero al pământului virtual pe colectorii tuturor celor patru tranzistoare [5] . A1 convertește tensiunea modulată Vx în curentul de intrare a miezului I1, A2 transformă curentul de ieșire a miezului I2 în tensiunea de ieșire Vxy [5] . Rezistențele R din circuitele de feedback ale amplificatorului operațional, care stabilesc coeficienții de conversie curent-tensiune și limitează gama de curenți de bază, sunt alese destul de mari (100 kOhm în microansamblurile seriale timpurii, 10 kOhm în seria ulterioară [6] ) . Curentul de repaus al miezului Io este stabilit de un circuit de polarizare extern, stabilizat termic. Tensiunea de pe miez, egală cu dublul tensiunii de repaus a emițătorului de bază, este neschimbată în toate modurile. Constanța tensiunii este o proprietate caracteristică a circuitelor analogice curente: curentul este purtătorul semnalului analogic în ele, iar potențialele la ieșirile tranzistorului rămân practic neschimbate [7] .

Cu intrări de control împământate (Vy=0), miezul funcționează ca un urmăritor de curent bidirecțional, iar celula în ansamblu funcționează ca un urmăritor de tensiune [comm. 2] . Când se aplică o tensiune pozitivă la intrarea Vx, tensiunea de ieșire a amplificatorului operațional A1 este redusă la un nivel la care curentul I1 care curge în colectorul T1 este exact egal cu Vx/R [8] . Deoarece tensiunile bază-emițător T1 și T2 sunt egale, curentul de colector T2 repetă exact curentul de colector T1 [8] . Acest curent (I2) este convertit în tensiunea de ieșire Vxy de către convertor la A2 [9] . Deoarece celula este polarizată inițial către modul AB , atunci când Vx trece prin zero, curentul de ieșire este format de ambele oglinzi, iar cu Vx negativ, curentul de ieșire este generat de oglinda T3, T4 [9] .

Cu o tensiune de control diferită de zero Vy (domeniul modificărilor sale este de câteva sute de mV [com. 3] ), aplicată între bazele T1 și T2, tensiunea bază-emițător T2 crește cu cantitatea Vy [8] . Cu Vy pozitiv, curentul I2 crește, iar cu Vy negativ, acesta scade proporțional cu exponentul Vy:

[9]

unde  este potențialul de temperatură, proporțional cu temperatura absolută a joncțiunilor pn , pentru siliciu, egal cu aproximativ 26 mV la 300 K. O creștere a Vy cu 26 mV crește câștigul cu un factor de 2,718 sau +8,6 dB; o scădere a lui Vy cu 26 mV reduce Ku cu același factor. Datorită cuplării încrucișate dintre bazele celor patru tranzistoare, aceeași relație se aplică perechii superioare de tranzistoare: la 300 K, panta caracteristicii de modulare este de 0,33 dB/mV (sau 3 mV/dB) pentru ambele pozitive. și valori negative ale lui Vx. În practică, o pantă atât de mare este incomodă și, de obicei, miezul este cuplat cu un semnal de control, măsurat în unități de V, printr-un atenuator activ pe un amplificator operațional cu zgomot redus [10] . Este imposibil să se utilizeze un divizor de tensiune convențional în această capacitate : sursa semnalului de control trebuie să aibă rezistență internă scăzută , realizabilă numai în circuitele de amplificator operațional [10] .

Pe măsură ce temperatura crește, panta dB/mV scade invers cu temperatura absolută, iar cantitatea de tensiune de control necesară pentru a menține câștigul selectat (mV/dB) crește. Cea mai simplă modalitate de a neutraliza această dependență este utilizarea unei scale de tensiune de control direct proporțională cu temperatura absolută. În consolele de mixare analogice, acest rol a fost îndeplinit de circuite pasive pe termistoare cu coeficient de temperatură pozitiv [11] .

Distorsiuni neliniare

Cei mai importanți indicatori de calitate ai celulei Blackmer - nivelul de distorsiune neliniară , nivelul de zgomot și suprimarea maximă a semnalului modulat (în caz contrar, intervalul dinamic de reglare) - sunt interconectați. În practică, este imposibil să se obțină cea mai bună performanță într-un singur produs; fiecare serie de cipuri este optimizată pentru un set de criterii de compromis.

În microansamblurile seriale de prima generație, coeficientul de distorsiune neliniară nu a scăzut sub 0,03%, în versiunile ulterioare, îmbunătățite în proiectare integrată, a fost redus la 0,001% la o tensiune de ieșire de 1 V [10] . Distorsiunile neliniare ale celei mai simple celule Blackmer sunt generate de trei fenomene [12] :

Principala modalitate de neutralizare a primelor două fenomene este creșterea dimensiunilor geometrice ale tranzistoarelor de bază [13] . Cu cât aria joncțiunii emițătorului este mai mare, cu atât rezistența acesteia este mai mică (în circuitele integrate seriale, nu depășește 1 Ohm [14] ), și cu atât efectul răspândirii tehnologice în fotolitografia este mai mic [15] [comm. 4] . Nepotrivirea parametrilor tranzistorilor, din cauza diferenței de temperatură a acestora, este prevenită prin plasarea optimă pe cip [15] . Nepotrivirea parametrilor tranzistorilor, din cauza diferenţelor tehnologice dintre structurile pnp şi npn, este în practică neutralizată prin echilibrarea (echilibrarea) oglinzilor superioare şi inferioare [15] . Pentru a face acest lucru, în circuitul de bază al unuia dintre tranzistoarele de ieșire este introdus un curent continuu extern, care schimbă tensiunea de la bază cu o valoare de ordinul a câteva zeci sau sute de microvolți [17] . În mod ideal, această tensiune de polarizare suplimentară ar trebui să fie proporțională cu temperatura absolută [17] . În circuitele integrate din anii 1980, potențiometrele externe au fost folosite pentru echilibrare; în anii 1990, un circuit de polarizare proporțional cu temperatura absolută a început să fie plasat direct pe cip [18] . Fiecare cristal este echilibrat printr-o ajustare laser individuală, dar reglarea va merge inevitabil rătăcită cu ambalarea ulterioară [18] . Microcircuitele finite sunt sortate în grupuri de preț în funcție de gradul de dezechilibru, care la rândul său determină coeficientul de distorsiune neliniară a unei anumite instanțe [18] .

Zgomot

Componenta principală a zgomotului inerent al celulei Blackmer este zgomotul de împușcare al tranzistoarelor de bază [19] . Conceptul raportului semnal-zgomot la celula Blackmer nu este destul de aplicabil [20] , deoarece pe lângă zgomotul de repaus (curent de zgomot de ieșire în absența unui semnal modulat), celula generează zgomot pulsatoriu modulat de semnal de intrare, asociat cu valoarea instantanee a semnalului de intrare printr-o dependență neliniară [16] . Aceste zgomote de ondulare includ atât zgomotul de împușcare, zgomotul termic de la tranzistori, cât și zgomotul de la sursa de tensiune de control. Cu cât zgomotul de repaus este mai mic, cu atât aceste pulsații sunt mai vizibile, cel puțin în măsurătorile instrumentale [1] ; întrebarea privind vizibilitatea ondulațiilor de zgomot după ureche nu are un răspuns clar [20] . Ondulările de zgomot și de zgomot termic nu pot fi eliminate, dar vizibilitatea acestora poate fi redusă prin creșterea intenționată a zgomotului de repaus [21] .

Nivelul de zgomot al unui tranzistor este proporțional cu rădăcina pătrată a valorii instantanee a curentului emițătorului său [22] , prin urmare, pentru a reduce zgomotul de repaus, treceți celula în modul AB și setați valoarea minimă posibilă a curentului de repaus [19] . Pentru a reduce distorsiunile neliniare, în special la frecvențe înalte, dimpotrivă, celula ar trebui să fie mutată în modul A, ceea ce crește inevitabil puterea de zgomot [19] . De exemplu, în dezvoltările integrate ale THAT Corporation în anii 1990, schimbarea curentului de repaus al miezului de la 20 μA (modul AB) la 750 μA (modul A) a condus la o creștere a zgomotului de repaus cu 17 dB [16] . Ambele abordări au avantajele și dezavantajele lor; nu există o singură soluție corectă [21] .

Celula Blackmer este extrem de sensibilă la zgomot și alte interferențe care vin din exterior către intrarea de control: aceste interferențe, suprapuse semnalului de control, modulează direct curentul de ieșire [20] [23] . Cu o gamă relativ mare a semnalului modulat, zgomotul extern prevalează asupra tuturor propriilor surse de zgomot; pentru aceasta, este suficient ca densitatea zgomotului spectral la intrarea de control să fie de câțiva nV/ Hz [24] . Această densitate de zgomot de tensiune, sau mai mare, redusă la intrare, are marea majoritate a amplificatoarelor operaționale cu aplicație largă. O modalitate evidentă, dar întotdeauna urmată în practică, de a minimiza o astfel de interferență este proiectarea atentă a circuitului de control [25] [20] . Zgomotul și interferențele din acest circuit ar trebui eliminate la fel de consistent ca zgomotul canalului audio principal [25] .

Variante îmbunătățite

Miez cu opt tranzistoare

O metodă alternativă de echilibrare pentru echilibrarea de sus (pnp) și de jos (npn) a fost propusă de Paul Buff [20] [comm. 5] . În celula Buff, în serie cu fiecare dintre cei patru tranzistori ai miezului Blackmer, un tranzistor suplimentar de tip opus de conductivitate este conectat într-o conexiune de diodă [20] . Fiecare dintre cele patru brațe ale nucleului are o pereche de tranzistoare complementare, ceea ce reduce semnificativ asimetria „înnăscută” a circuitului Blackmer. Panta de control a celulei cu opt tranzistoare (6 mV/dB sau 0,17 dB/mV) este jumătate din cea a circuitului de bază [5] [27] [20] . Circuitul Buff a fost implementat în circuitele integrate semiconductoare EGC-101 și TA-101 fabricate de Allison Research și Valley People din 1980 [20] .

A doua proprietate utilă a diodelor introduse de Buff este stabilizarea buclei de feedback care acoperă tranzistoarele de intrare ale miezului [20] . Într-un miez convențional, cu patru tranzistori, câștigul buclei variază într-un domeniu atât de larg încât funcționarea stabilă a amplificatorului operațional de intrare este posibilă numai în modul AB [20] . Diodele (tranzistoarele în comutarea diodelor) servesc ca un fel de balast , care reduce câștigul buclei al circuitului de intrare la valori la care o singură capacitate de corecție de o valoare mică este suficientă pentru a stabiliza în mod fiabil amplificatorul operațional de intrare în cel mai mult modul complex A [28] .

Corectarea erorilor de logaritm

Dependența exponențială teoretică a curentului printr-o joncțiune a emițătorului polarizat înainte de tensiunea pe aceasta este încălcată în practică din cauza căderii de tensiune pe rezistențele active ale bazei și ale emițătorului (în practică, rezistența activă a colectorului poate fi neglijată ) [29] . La tensiune de control zero, dacă rezistențele efective [comm. 6] dintre toți cei patru emițători ai miezului sunt aceiași, erorile logaritmului tranzistoarelor de intrare și de ieșire sunt compensate reciproc [29] . În orice alt punct, o eroare de logaritm necompensată generează o dependență a coeficientului de transfer de curent de amplitudinea acestuia și, ca urmare, armonici impare disonante în semnalul de ieșire [29] .

Pentru a neutraliza eroarea de logaritm, se utilizează o modificare cu opt tranzistoare a celulei Blackmer cu feedback încrucișat [20] . Valorile rezistențelor suplimentare R, la care erorile tranzistoarelor de intrare și de ieșire se compensează reciproc, sunt egale cu 2Ree/α, unde Ree este rezistența efectivă a emițătorului, α este coeficientul de transfer de curent în circuitul cu o bază comună [14] . În practică, această abordare face posibilă neutralizarea efectului rezistențelor emițătorului (valorile acestora sunt practic constante în toate modurile), dar nu și rezistențelor de bază, care se modifică în funcție de curenții care curg [14] . Neutralizarea „contribuției” rezistențelor de bază este posibilă doar prin reducerea valorilor lor absolute printr-o creștere a dimensiunilor geometrice ale tranzistoarelor [14] . În microcircuitele seriale, acestea sunt atât de mari încât rezistențele suplimentare de cel mult 1 Ohm sunt suficiente pentru a corecta eroarea [14] .

Conexiune paralelă

Când nucleele Blackmer identice sunt conectate în paralel, precum și când tranzistoarele sunt conectate în paralel, curenții de intrare și de ieșire cresc proporțional cu numărul de nuclee, iar componenta de zgomot a curentului de ieșire crește numai proporțional cu rădăcina pătrată a numărul [30] . De exemplu, atunci când patru nuclee sunt pornite, curentul de ieșire crește de patru ori, iar curentul de zgomot doar se dublează, prin urmare, raportul semnal-zgomot se îmbunătățește cu 6 dB [30] . În practică, numărul de nuclee care pot fi paralelizate este limitat atât de costul acestora, cât și de dificultatea de a potrivi punctele lor de funcționare [31] . Ansamblul hibrid dbx202x produs în serie a folosit opt ​​nuclee paralele integrate, în timp ce ansamblul THAT2002 a folosit patru nuclee [30] .

Înlocuirea amplificatorului operațional de intrare cu un amplificator de ieșire de curent

Celula Blackmer, mai ales atunci când este polarizată în modul AB, este o sarcină complexă, neliniară pentru amplificatorul de intrare (A1 în schema de circuit) [32] . Când se utilizează un amplificator operațional clasic , câștigul în buclă al circuitului din jurul amplificatorului operațional de intrare se modifică în funcție de curentul instantaneu prin tranzistoarele active ale celulei [32] . Amplificatoarele operaționale cu aplicație largă, acoperite de feedback negativ profund , sunt capabile să compenseze eficient neliniaritatea sarcinii numai la frecvențe joase [32] . În octavele superioare ale intervalului audio, pe măsură ce câștigul amplificatorului operațional scade, distorsiunea neliniară crește la valori inacceptabile [32] .

Neliniaritatea de acest fel poate fi eliminată prin înlocuirea amplificatorului de ieșire de tensiune (op-amp) cu un amplificator de ieșire de curent (amplificator transconductiv ) [32] . Câștigul în buclă al amplificatorului transconductiv conectat în locul lui A1 nu depinde de valoarea curentului instantaneu (dar depinde totuși de câștigul celulei dat de tensiunea de control) [32] . O astfel de soluție este utilizată, de exemplu, în IC THAT2181. Potrivit dezvoltatorului, amplificatorul de intrare al acestui circuit nu introduce distorsiuni vizibile în semnal până la un câștig celular de +20 dB [33] . La niveluri mai mici de câștig, coeficientul declarat de distorsiune neliniară nu este mai mare de 0,005%, nivelul de zgomot la câștig unitar nu este mai slab de -97 dbV , domeniul de control al câștigului este de 100 dB cu o eroare de control de cel mult 2 % (130 dB fără limită de eroare) [9] .

Suprimarea trecerii semnalului de control la ieșirea celulei

În majoritatea aplicațiilor din lumea reală, celula Blackmer suprimă efectiv trecerea semnalului de control la ieșirea circuitului. Cu toate acestea, la viteze mari de creștere și scădere ale semnalului de control, acesta poate fi închis la ieșirea circuitului prin capacitățile colectoare ale tranzistoarelor de ieșire ale miezului [23] . Curenții de zgomot de impuls antifază care trec prin capacitățile celor două tranzistoare se compensează reciproc doar parțial; compensarea completă nu este posibilă din cauza diferenței inevitabile între capacitățile tranzistoarelor pnp și npn [23] . Celulele cu opt tranzistoare în modul A [28] sunt deosebit de susceptibile la aceste interferențe . Pentru a suprima complet interferența, la intrarea amplificatorului operațional A2 este furnizat un curent, egal ca mărime cu diferența de curent al interferenței și opus acestuia în direcția [23] . Valoarea capacităţii de separare prin care este furnizat acest curent este determinată empiric [23] .

Istoricul dezvoltării și aplicării

La începutul anilor 1960 și 1970, pe măsură ce studiourile de înregistrare au trecut la înregistrarea magnetică multicanal , producătorii și inginerii de sunet s-au confruntat cu o creștere a zgomotului la niveluri inacceptabile în tehnologia studioului. Piesele înguste ale înregistratoarelor cu mai multe canale erau mai zgomotoase decât pistele largi ale predecesorilor lor; numărul mare de piese folosite în mixare nu a făcut decât să agraveze problema [34] . În același timp, numărul de tot felul de dispozitive electronice din studiouri a crescut atât de mult încât a devenit dificil să le gestionezi manual [34] . A existat o cerere în industrie, pe de o parte, pentru sisteme de reducere a zgomotului și, pe de altă parte, pentru controlul de la distanță al echipamentelor de studio [34] . Unitatea electronică de bază folosită pentru ambele aceste sarcini a fost și rămâne un amplificator controlat de tensiune (VCA) - un modulator de amplitudine de bandă largă cu zgomot redus [34] .

Primele UNU care au fost utilizate pe scară largă în ingineria sunetului au fost modulatoare ieftine bazate pe un tranzistor cu efect de câmp în modul de rezistență controlată [35] . Aceste noduri au fost folosite, de exemplu, în toate variantele sistemului intern de reducere a zgomotului Dolby B [35] , dar nu au îndeplinit cerințele inginerilor de sunet profesioniști [35] . În 1968, Barry Gilbert a inventat circuitul UNU pe tranzistoare bipolare de un tip de conductivitate, care este utilizat pe scară largă în ingineria radio; în 1971, David Blackmer a propus un design alternativ bazat pe tranzistoare bipolare complementare, concepute pentru înregistrarea și redarea sunetului de înaltă calitate [34] . Cu toate meritele ei, soluția lui Blackmer avea un dezavantaj fundamental: în anii 1970, spre deosebire de celula Gilbert, nu putea fi implementată într-un design integral [36] .

În 1973, Blackmer a fondat dbx, Inc. a adus pe piață primul micro-ansamblu al schemei sale, dbx202 [ 1] . Pentru aspectul caracteristic al carcasei, inginerii de sunet americani l-au poreclit „bidonul negru”, ing.  cutie neagră ) [6] . Dbx202 a folosit patru tranzistoare discrete atent selectate în carcase metalice [1] . Tranzistoarele au fost presate într-un suport ceramic, care a servit ca un „termostat” obișnuit și lipiți pe o placă de textolit , care, la rândul său, a fost presată într-un „borcan negru” [1] . Potrivit companiei, nivelul de inerție termică al designului a fost de așa natură încât distorsiunea termică inevitabilă pentru circuitul Blackmer a apărut doar la cele mai joase frecvențe audio [1] . În 1978, dbx202C cu opt tranzistoare a fost lansat cu un circuit de corectare a erorilor de logaritm; coeficientul de distorsiune neliniară (Kni) a fost redus de la 0,03% la 0,01%, iar domeniul de control a crescut de la 110 la 116 dB [1] . În 1980, modul A IC dbx2001 [1] a fost introdus pe piață de Robert Adams [37] . THD declarată redusă la mai puțin de 0,001%; nivelul de zgomot și domeniul de control au fost, dimpotrivă, mai slabe decât cele ale analogilor în modul AB [1] .

Până atunci, tehnologiile microelectronice plane atinseseră un nivel care făcea posibilă formarea de perechi complementare de înaltă calitate de tranzistori npn și pnp pe un singur cip. Primul IC semiconductor cu celule Blackmer a fost adus pe piață de Allison Research. Proiectat de Paul Buff, circuitul integrat ECG-101, care reprezenta de fapt un set de opt tranzistoare izolate, a fost proiectat să funcționeze în modul A. Datorită transferului în modul A, curentul de ieșire al EGC-101 era practic absent de disonanți armonice impare [20] ; „scrierea de mână” caracteristică a acestui IC a fost determinată numai de nivelul armonicilor pare, care depindea de precizia echilibrării zero [20] .

În 1981, după patru ani de experimentare, prima familie de circuite integrate semiconductoare a dbx, Inc. a intrat pe piață. - dbx2150/2151/2155 [1] (dezvoltator - Dave Welland, viitor fondator al Silicon Labs [37] ). Sub aceste trei denumiri, a fost vândut același IC: cele mai bune mostre au fost marcate cu codul 2151, cele mai proaste - 2155 [1] , iar seria dbx2150 [38] de calitate medie a fost cea mai utilizată . Pachetul cu opt pini pe un singur rând (SIP8) și pinout -ul său au oferit o izolare excelentă a semnalelor de intrare și de ieșire și au devenit standardul industriei și, ulterior, au fost reproduse în versiuni îmbunătățite ale circuitului Blackmer - dbx2100, THAT2150, THAT2181 și așa mai departe [10] . Principalul consumator de microcircuite de precizie al acestei generații a fost și rămâne un cerc restrâns de producători de echipamente de studio [39] . Încercările de a aduce pe piața echipamentelor de uz casnic sistemul de reducere a zgomotului dbx , al cărui nucleu era celula Blackmer împreună cu detectorul de tensiune Blackmer RMS , s-au încheiat cu înfrângere [40] . Singura piață de masă reală au fost decodoarele echipate cu dbx ale sistemului de difuzare TV BTSC care a fost în vigoare în Statele Unite între 1984 și 2009 [41] .

După plecarea lui Blackmer de la dbx, Inc. compania a fost preluată de conglomeratul Harman International . În 1989, dbx, Inc. s-a divizat, Harman International păstrând afacerea cu echipamente de studio, iar afacerea cu microcipuri, condusă de studenții lui Blackmer, a devenit THAT Corporation independentă . Ea i-au fost transferate drepturile asupra brevetelor Blackmer și asupra mărcii Blackmer [42] . Din februarie 2016, THAT Corporation continuă să producă două UNU simple și una duală conform schemei Blackmer [43] .

Comentarii

  1. ↑ Cel de-al doilea circuit echivalent de acest fel este modulatorul Douglas Frey ( English  Operational Voltage-Controlled Element , OVCE), care se întoarce la circuitul de bază al celulei Gilbert [4] .
  2. ↑ Prima afirmație (egalitatea curenților) presupune identitatea tranzistorilor de intrare și de ieșire, a doua, în plus, egalitatea rezistențelor de scalare R în circuitele de feedback ale amplificatorului operațional.
  3. ↑ De exemplu, în CI THAT2181 produs în secolul 21, tensiunea de control a miezului cu opt tranzistoare poate fi de la -540 la +180 mV, în timp ce coeficientul de transfer la 300K se modifică de la -90 la +30dB [2] .
  4. ↑ Alte două efecte secundare sunt o creștere a capacităților joncțiunilor pn și o scădere a zgomotului termic al tranzistoarelor. Niciuna dintre aceste aspecte nu contează în practică. Influența capacităților în circuitul de curent este minimă (tensiunile la bornele tranzistorului sunt aproape constante). Puterea de zgomot termic este în general mult mai mică decât puterea de zgomot de împușcare [16] .
  5. ↑ Paul Conrad Buff (1936–2015), inginer de sunet care a lucrat cu Frank Zappa în anii 1970 și a lucrat profesional în proiectarea echipamentelor de sunet. Fondator al Allison Research , după fuziunea sa cu Valley Audio , șeful grupului combinat Valley People . În anii 1980, s-a îndepărtat de afacerile muzicale și s-a angajat în dezvoltarea și producția de echipamente de iluminat pentru fotografia profesională (marca comercială a lui Paul C. Buff, Inc.) [26] .
  6. ↑ Rezistența efectivă a emițătorului Ree este egală cu Re + Rb/(β+1), unde Re, Rb sunt rezistențele active ale emițătorului și bazei, β este factorul de amplificare a curentului în circuitul cu emițător comun [29] .

Note

  1. ↑ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Duncan, 1989 , p. 58.
  2. ↑ 12 Tyler și Kirkwood, 2015 , p. 131.
  3. ↑ Tyler și Kirkwood, 2015 , pp. 131-132.
  4. ↑ 12 Tyler și Kirkwood, 2015 , p. 130.
  5. ↑ 1 2 3 Tyler și Kirkwood, 2015 , p. 132.
  6. ↑ 12 That Corp., 2002 , p. 2.
  7. ↑ * Franco, S. Current-feedback amplifiers // Analog Circuits / ed. Pease, R. - Newnes, 2008. - P. 270. - (World Class Designs). — ISBN 9780080569819 .
  8. ↑ 1 2 3 Israelsohn, 2002 , p. 39.
  9. ↑ 1 2 3 4 Israelsohn, 2002 , p. 40.
  10. ↑ 1 2 3 4 Self, 2010 , p. 499.
  11. ↑ That Corp., 2002 , p. 7.
  12. ↑ 12 Hebert , 1995 , p. 3.
  13. ↑ Hebert, 1995 , pp. 5, 6, 7.
  14. ↑ 1 2 3 4 5 Hebert, 1995 , p. 5.
  15. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. 6.
  16. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , pp. 10, 11.
  17. ↑ 12 Hebert , 1995 , pp. 6, 7.
  18. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. 7.
  19. ↑ 1 2 3 Hebert, 1995 , p. zece.
  20. ↑ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 Duncan, 1989 , p. 59.
  21. ↑ 12 Hebert , 1995 , p. unsprezece.
  22. ↑ Hebert, 1995 , p. 11 (formula 26).
  23. ↑ 1 2 3 4 5 Hebert, 1995 , p. 12.
  24. ↑ Hebert, 1995 , pp. 12, 13, 14.
  25. ↑ 12 Hebert , 1995 , p. 13.
  26. ↑ Michael Zhang. Pionierul Lighting Gear Paul C. Buff A încetat din viață la vârsta de 78 de ani . petapixel.com (2015).
  27. ↑ That Corp., 2002 , p. patru.
  28. ↑ 1 2 Duncan, 1989 , p. 60.
  29. ↑ 1 2 3 4 Hebert, 1995 , p. patru.
  30. ↑ 1 2 3 That Corp., 2002 , p. 3.
  31. ↑ That Corp., 2002 , pp. 3, 4.
  32. ↑ 1 2 3 4 5 6 Hebert, 1995 , p. opt.
  33. ↑ Hebert, 1995 , p. 9.
  34. ↑ 1 2 3 4 5 Tyler și Kirkwood, 2015 , p. 129.
  35. ↑ 1 2 3 Adams, 2006 , p. xi.
  36. ↑ Tyler și Kirkwood, 2015 , pp. 129, 130.
  37. ↑ 1 2 O scurtă istorie a VCA . Corporația T.A.T. Preluat: 7 martie 2016.
  38. ↑ Sine, 2010 , p. 498.
  39. ↑ Israelsohn, 2002 , p. 42.
  40. ↑ Sukhov, N. Dolby B, Dolby C, Dolby S ... dbx? (partea 5) // Hobby radio. - 1999. - Nr. 4. - P. 45.
  41. ↑ Graham Jones și colab. Manual de inginerie al Asociației Naționale a Radiodifuzorilor: Manual de inginerie NAB. - Taylor & Francis, 2013. - P. 1515-1520. — ISBN 9781136034107 .
  42. ↑ Tyler și Kirkwood, 2015 , pp. 130, 131.
  43. ↑ Amplificatoare controlate cu tensiune Blackmer® . Corporația T.A.T. Preluat: 25 februarie 2016.

Literatură